一种新颖的ZVZCSPWM全桥变换器

C_h数值与最大电压值V_H所对应的ZVS范围如图4所示。开关管超前臂的关断损耗可通过给IGBT增加外接缓冲电容来减小。从图4还可以看出大电容C_eq对ZVS范围的限制。因此，C_eq的选择应综合考虑ZVS范围和超前臂的开关关断损耗。

2.2 滞后臂的ZCS条件

吸持电容的归一化值如式（17）所示。

C_hⁿ=（17）

图5所示为吸持电容不同归一化值所对应的原边电流的复位情况。为了实现滞后臂的ZCS，C_h的能量应该足够大，从而通过L_r使原边电流复位，且原边电流应当在滞后臂关断之前减小到

图5不同归一化C_h值对应的原边电流的复位零。从式（11）、电感符号式（12）、式（15）、式（16）、式（17）可得到式（18）。

arcsin(1－ D)（18）

从式（18）和图5可以看出，为了确保ZCS，应当增加C_h或V_H的值。但是，V_H的最大值不能高于输入电压反射到次级的电压V_s/n；同样，大电容C_h增大了环路电流，而环路电流又通过C_h间接加到了负载。综合考虑，软开关在变换器功耗方面的效果不仅与开关损耗的减小有关，还与由软开关引起的附加导通损耗有关。为了获得预期的效率，要求在设计时C扁平型电感_h的值取得越小越好，从而使附加导通损耗最小化。

图5 不同归一化C_h值对应的原边电电感器的工作原理流的复位

2.3 输出耦合电感

为了保证辅助电路二极管D_c的软变换，输出耦合电感的漏感L_lks应当满足式（19）。

L_lks<（19）

式中：D_min为最小一体成型电感占空比。

给C_h充电的谐振电流也耦合到了输出电感电流中，从而增加了输出电容的电流纹波。因此，L_lks应当在满足式（19）的条件下尽量取大，以减小谐波电流的有效值。

3 实验结果

为了验证ZVZCS PWM全桥变换器的工作原理和性能，在实验室完成了一台80V/50A，80kHz的样机，其电路如图6所示，参数如下：

图6 样机电路原理图

输入直流电压V_s=630（1±10％）V；

输出直流电压V_o=80V；

变压器原副边匝比N₁∶N₂=5.33，变压器原边漏感L_r=9μH；

输出滤波电容C_o=10000μF(电解电容)；

输出滤波电感L_f=20μH，N₃∶N₄=1.12，漏感L_lks=1.8&m共模电感器u;H；

开关管S₁～S₄(IGBT) IRGPH50KK2(1200V，30A)；

电网自动化设备预调试的必要性一、调试目标电网自动化系统中的厂站端设备，不管是RTU、测控单元、还是综自系统，它们与调度主站的信息连通，都需要经过现场的硬件软件和信息校正方面的调试，才可以正式接入自动化系统运行。这些调试所涉及到的

高亮度LED的可靠性以及热管理研究 LED照明有着许多传统光源无可比拟的优点和广阔的市场前景。但是目前可靠性差、相关标准缺乏、价格昂贵等一系列问题困扰着LED照明产业的发展，特别是高亮度LED照明系统中的热管理问题。本文针对LED照明

基于交流斩波技术的新型城市照明节电器引 言随着人类社会的不断发展,能源问题日益成为所有国家面临的重大问题,寻找 干净 的新型能源和节能降耗将成为人类社会发展的永恒主题。城市照明用电是电能的消耗大户,所以研究城市照明节电技术具有重大的意义

 5/6   首页 上一页 3 4 5 6 下一页 尾页